Q,hm/huh

hp, мм

Рис. 2.41 Зависимость производительности вырезки Q от высоты реза /гр по стали проволочным ЭИ различных диаметров:

/ - диаметр проволочного ЭИ, d = 0,3 мм (} = 8 кГц); 2 - d - = 0,25 мм (/ = 8 кГц); з - d = = 0 3 мм (f = 22 кГц); 4 ~ d = = 0,25 мм (f = 22 кГц), 5 = 0,22 мм (/ = 8 кГц); - d = 0,15 мм (f = 8 кГц)

Рис. 2.43. Зависимость параметра Ra от высоты реза hp заготовки из стали:

1 - диаметр проволочного ЭИ й - 0,3 мм; 2 - d =

= 0,25 мм; 3 - d = =0,15 мм; 4 - d = 0,3 мм; 5 - d = 0,3 мм; 6 - а = = 0,25 мм; 7 - d - 0,1 мм

Я,мм/мин

О

hp, мм

Рис. 2.42. Зависимость производительности вырезки Q от высоты реза /гр по твердому сплаву проволочным ЭИ различных диаметров:

/ - диаметр проволочного ЭИ d = 0,3 мм (/ = 8 кГц в керосине); 2 - й = 0,3 мм (/ = = 22 кГц); 3 - d = 0,25 мм (/ = = 8 кГц в керосине); 4 - d = = 0,3 мм (/ = 22 кГц); 5 -d = - 0,3 мм (f = 22 кГц в воде); £-d = 0,25 мм (/=8 кГц в воде)

Ф

0,мм2/мин

0,1&эммм 0 40 %р,мм

Рис. 2.44. Графики зависимостей усилия F натяжения проволочного ЭИ от ее диаметра (а) и производительности Q вырезки от высоты реза ftp на разных частотах / (б)

где Uа - напряжение заряда конденсатора при КЗ, В; С - емкость конденсатора, мкФ; / - частота следования импульсов ГИ, кГц; Ucv - падение напряжения на МЭП, В; h33 - толщина заготовки, мм; х - электропроводность РЖ, См; ёЭц - диаметр проволочного ЭИ, мм.

При использовании ГИ типа ГКИ-250 режим ЭЭВ можно выбрать, пользуясь данными табл. 2.59.

В табл. 2.60-2.63 приведены формулы и данные для расчета режимов ЭЭВ на станках с использованием ГИ по схеме RC.

Обработка сопрягаемых элементов рабочих деталей вырубных штампов [19, 26]. Применение ЭЭО при изготовлении матриц и пуансонов вырубных штампов значительно упрощает технологию их изготовления и исключает слесарную доводку. При ЭЭО рабочих элементов сопрягаемых деталей вырубных штампов используют прямое и обратное копировалие геометрических форм ЭИ в заготовке, вырезание проволочным ЭИ и электроэрозионное шлифование.

На рис. 2.45 приведены схемы ЭЭО рабочих элементов матриц и пуансонов. В табл. 2.64 дана последовательность ЭЭО при их изготовлении и некоторые технологические характеристики. По данным табл. 2.65 и 2.66 можно выбрать режимы обработки при выполнении копировально-прошивочных операций.

Обработка межлопаточных каналов в рабочих колесах газовых турбин [7, 19]. В отечественной и зарубежной практике ЭЭО используют для прошивания каналов аэродинамического профиля монолитных колес газовых турбин на специальных копировально-прошивочных станках за два перехода: 1) при радиальной подаче ЭИ образуется предварительный канал; 2) при тангенциальной подаче заготовки колеса получают требуемый профиль канала. Каналы постоянного сечения получают за один переход при радиальной подаче ЭИ.

ЭЭПр межлопаточного канала рабочего колеса турбины с бандажем осложняется тем, что он в общем случае имеет не только переменные высоту и ширину, но и переменную кривизну. С учетом кривизны и протяженности межлопаточного канала разработаны два варианта технологии обработки.

По I варианту в предварительно прошитое отверстие вводят специальный профилированный ЭИ и осуществляют поочередное формообразование поверхностей