(495)510-98-15
Меню
Главная »  Классификация электронных систем 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 [ 168 ] 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184

мощности выпрямителя зависит как от коэффициента сдвига cos <р, так и от коэффициента искажения v, входящих в качестве множителей в коэффициент мощности:

% - v cos<p. (7.112)

Коэффициент сдвига cos <р может быть найден из отношения активной мощности Р1а к суммарной, потребляемой выпрямителем из сети:

cos<p = -rJ--, (7.113)

где Qla - реактивная мощность, вызываемая реактивной составляющей первичной гармонической тока.

coscp

0,9 0,8 0.7 0.6 0,5 ОМ 0,3 0,2

<г10

го чо &,элград

cosq>;v;h 1,00

0,98 0,96 0,94 0,92 0,90 0,88 0,86 0,84

О 10 20 30 40 50 60

сС.элград

Рис. 7.69. Кривые коэффициента сдвига в функции of угла управления а при разных значениях угла коммутации у (а); кривые зависимости коэффициентов сдвига, искажения и мощности в функции от угла коммутации у неуправляемого шестифазного выпрямителя (б)

Угол сдвига ф при пренебрежении током холостого хода может быть вычислен по той же приближенной формуле (7.51), которая была установлена для т = 2:

Ф = сЧ--. (7.51а)

По (7.51а) на рис. 7.69, а построено семейство кривых, определяющих зависимость коэффициента сдвига cos ф в функции от угла управления а при угле коммутации у как параметре.

Из этих кривых видно, насколько быстро уменьшается коэффициент сдвига (а следовательно, и коэффициент мощности) с увеличением угла управления а в управляемых выпрямителях.

Заметное уменьшение коэффициента мощности при переходе к глубокому регулированию является существенным недостатком



выпрямителей, регулируемых с помощью угла а. Этот недостаток устраняется при применении так называемой искусственной коммутации тока [72].

В неуправляемых выпрямителях, когда а = 0, сдвиг основной гармонической тока по отношению к основной гармонической напряжения Uu определяется половинным значением угла коммутации --,

а также реактивной составляющей тока холостого хода, которым пренебрегали.

Коэффициент искажения в предположении, что напряжение сети синусоидально, может быть найден из отношения

При приближенном определении коэффициента искажения можно ограничиться введением под радикал (7.114) только первых двух гармонических, имеющих наибольшие амплитуды.

По основной гармонической и гармоническим пятого и седьмого порядков на рис. 7.69, б вместе с кривой cos ф нанесена кривая коэффициента искажения v для неуправляемого сетками шести-фазного выпрямителя. По произведению ординат кривых cos <р и v на том же рисунке построена кривая полного коэффициента мощности х в функции от угла регулирования а.

Коэффициент полезного действия выпрямителя определяется из отношения

В величину ДРа должны входить не только потери мощности в вентилях (в стационарном и переходном режимах), в трансформаторе и реакторах (уравнительном и сглаживающем), но и мощность, расходуемая во вспомогательных элементах устройства. К последним в ртутных вентилях относятся цепи зажигания и возбуждения, а в полупроводниковых вентилях - потери мощности в делителях напряжения и тока, когда таковые применяются. Общий расход мощности во вспомогательных устройствах лежит обычно в пределах (0,5-3%) от Ра.

Для раздельного учета влияния на к. п. д. выпрямителя мощности, теряемой в трансформаторе и вентилях, общий к. п. д. выпрямителя записывается обычно в виде произведения к. п. д. трансформатора т]тр и к. п. д. вентилей цв.

Второй множитель (если в него не вводить потерь мощности во вспомогательных элементах устройства) примерно равен отношению



(7.114)

(7.116)



Так как Ас/а в вентилях изменяется мало, то с повышением выпрямленного напряжения Ud растет к. п. д. вентилей т]в, а с ним и полный к. п. д. выпрямителя. Особенно высокий к. п. д. в низковольтных устройствах получаем при применении полупроводнико- вых вентилей.

При переходе к высоким напряжениям к. п. д. вентилей (доходящий до 99%) оказывает меньшее влияние на общий к. п. д. выпрямителя по сравнению с к. п. д. трансформатора.

§ 7.12. СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ВЕНТИЛЯМИ

Функции, выполняемые системой управления, сводятся к введению в цепь управления ионных приборов либо тиристоров положительного импульса напряжения или тока, открывающего вентиль.

Оптимальной формой импульса напряжения, вводимого в цепь сеточного управления ртутных вентилей, является двухступенчатая с более высокой и узкой первой ступенью и общей длительностью несколько меньшей длительности анодного тока. Оптимальной формой импульса управления в тиристорах является прямоугольный импульс малой длительности, и, однако, не меньшей той, которая необходима для начала развития регенеративного этапа в токе. При узком импульсе электрическая мощность, переходящая в слоях управления тиристора в тепло, получается также минимальной.

При работе тиристора в системах преобразования тока нередко встречаются режимы, когда необходимо иметь и более широкие импульсы с тем, чтобы обеспечить включение вентилей, работающих в режиме разрывных токов, а также вступающих в работу со сдвигом во времени. В частности, это требуется в шестифазных схемах выпрямления тока: мостовой и с уравнительным реактором, когда вентили, пропускающие ток, одновременно открываются со сдвигом в 60 эл. град. В таких схемах вместо одного широкого импульса в цепь управления могут вводиться также два узких импульса, сдвинутые между собой на 60 эл. град.

При всем многообразии применяемых в настоящее время систем управления вентилями в их состав входят три основных элемента, выделенные в схеме на рис. 7.70, в в виде узлов. В упрощенных, а также маломощных системах отдельные узлы в системе управления могут отсутствовать.

Узел /, называемый формирователем, генерирует импульсы, которые поступают в цепь управления вентиля. Узел 2 выполняет функции фазосдвигающего устройства, смещающего во времени импульсы управления на угол а по отношению к положительным значениям анодного напряжения на вентиле.

В системах автоматического управления ток, поступающий от датчиков (одного или нескольких), является обычно недостаточным для непосредственного управления фазосдвигающим устройством.



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 [ 168 ] 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.