(495)510-98-15
Меню
Главная »  Классификация электронных систем 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 [ 157 ] 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184

и исходя из (1.26) заменим значение короткого замыкания IdK значением тока в первичной обмотке трансформатора при номинальном значении выпрямленного тока 1аи.

В результате такой замены и исключения коэффициента

в связи с переходом к прямоугольной форме кривой тока получаем

Ed~ nEd ~ nWlKa~m~b (736) где

1к(%) = адтр-100 (7.37)

- напряжение короткого замыкания на зажимах первичной обмотки выпрямительного трансформатора при номинальном токе в его вторичных обмотках.

Вентиль, диаграммы тока и напряжения для которого приведены на рис. 7.49, б, должен удовлетворять следующим параметрам: среднему значению тока /а = у (по 1.20), максимальному току Iamax =

= 2 Id (по 1.21) и максимальному значению обратного напряжения

£Л,шах = 21/2£ = я£Л (по 1 22)

Начальный скачок обратного напряжения

Ub0 = 2V2 £2siny. (7.38)

Действующие значения тока в первичной и вторичной обмотках трансформатора, по которым рассчитывается его типовая мощность, несколько отличаются от найденных в первой главе в связи с переходом при Ха = со от синусоидальной формы кривых к прямоугольной.

Действующее значение вторичного тока /2 при пренебрежении той небольшой поправкой, которую вносят коммутационные этапы,

Действующее значение первичного тока (кривая которого строится по разности кривых вторичных токов) при пренебрежении влиянием коммутационных участков

Расчетная мощность вторичных обмоток трансформатора

Sa = 2/2£3 = 2 i,UUd = C2Pd = l,56Pd, (7.41)

где С2 = 1,56 - коэффициент повышения расчетной мощности трансформатора против мощности, фактически отдаваемой выпрямителем.



Если бы тот же трансформатор пропускал чисто синусоидальные токи, то его вторичные обмотки можно было бы нагружать мощностью, равной C2Pd- Снижение нагрузочной мощности обмоток трансформатора при работе его в выпрямительном режиме объясняется тем, что действующие значения токов (от которых зависит нагрев обмоток трансформатора) возрастают благодаря однонаправленным токам и несинусоидальной форме кривых токов.

Расчетная мощность первичных обмоток

S1 = I1U1 = IaKl,lWa = C1Pd=l,UPa, (7.42)

где Cj = 1,11 - коэффициент повышения расчетной мощности первичных обмоток. Расчетная (типовая) мощность трансформатора

Sxp = НГ = CPd = t 1,11 Р* = 1 МРа' (7-43>

где Стр = 1,34 - коэффициент повышения расчетной мощности трансформатора против выходной мощности выпрямителя.

Численные значения приведенных коэффициентов повышения расчетной мощности относятся к Xd = со.

б| Выпрямители с управляемыми вентилями

Схема выпрямителя однофазного тока с нулевым выводом и управляемыми вентилями приведена на рис. 7.50, с. В качестве управляемых вентилей могут быть применены ионные приборы с управляющими сетками, а также тиристоры.

В нагрузочную цепь вместо активного сопротивления Rd введена находящаяся в режиме заряда аккумуляторная батарея с противо-э. д. с. Е0. Потребителем постоянного тока с противо-э. д. с. может явиться также двигатель постоянного тока. При наличии в нагрузочной цепи катодного реактора Xd = со режим в цепи выпрямленного тока не отличается от рассмотренного при наличии Rd, так как при Xd = со ток Id = const, и поэтому падение напряжения на Rd также остается величиной постоянной.

Использование в схеме управляемых вентилей позволяет смещать момент их открытия на угол а против нулевого значения по-, ложительного напряжения, как это. иллюстрирует диаграмма напряжения, приведенная на рис. 7.50, б.

Прохождение анодного тока через вентиль при наличии угла управления а сохраняется до начала открытия следующего вентиля, когда Xd велико, несмотря на то что к концу работы вентиля в связанной с ним вторичной обмотке появляется отрицательное напряжение. Это объясняется тем, что возникающая в процессе даже самого небольшого спада анодного тока положительная э. д. с. само-



индукции на Xd не только компенсирует отрицательное фазовое напряжение, но и создает некоторое избыточное напряжение, затрачиваемое на падение напряжения в вентиле и омическое падение напряжения в анодной цепи. Поэтому при Ха = со ток непрерывен при любом значении угла а, а при конечном, но достаточно большом Xd выпрямленный ток непрерывен, пока значения угла а не очень велики.

Поскольку при наличии угла а в формировании кривой выпрямленного напряжения, кроме положительных значений фазовых напряжений, принимают также участие и отрицательные значения переменного напряжения, то среднее значение выпрямленного напряжения Ud при наличии угла а и Xd > 0 уменьшается.


Изменяя угол а, можно регулировать величину выпрямленного напряжения Ud и тем самым величину выпрямленного тока 1й в пределах от полных их значений до нуля.

Задержка в открытии вентиля против начала положительного полупериода на угол а отражается и на длительности коммутационного этапа у, так как коммутация тока происходит при других значениях междуфазового напряжения е2к. Эти значения возрастают, как это можно видеть из рис. 7.50, б, что приводит к уменьшению угла коммутации у.

Связь между углами коммутации у и управления а можно найти, определяя угол у из соотношения токов и напряжений в коротко замкнутом контуре, создаваемом двумя пропускающими одновременно ток вторичными обмотками.

Междуфазовая э. д. с. е2к остается здесь такой же, как и при а = 0. Следовательно, и выражение для определения стационарной составляющей тока переходного режима iZli остается таким же, как и в неуправляемом выпрямителе [см. формулу (7.26)]. Изменяется лишь свободная составляющая тока, поскольку равенство полного



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 [ 157 ] 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.