(495)510-98-15
Меню
Главная »  Классификация электронных систем 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 [ 151 ] 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184

женности вентиля обратным зажиганиям пользуются коэффициентом вероятности г\, исчисляемым числом обратных зажиганий за определенный отрезок времени.

Коэффициент вероятности связан с такими регулярно действующими факторами, как: 1) величина скачка напряжения Ub0, 2) ско-

рость нарастания напряжения-и 6) скорость спада прямого тока (влияющая на амплитуду обратного тока 1Ь). С этими

обр.затиг оВр.зашиг

мин мин ,


О 0,3 0,6 j,mcl/cmz W 20 30 tO 50 ВО tw°C

Рис. 7.40. Кривые вероятности возникновения обратных зажиганий в ртутных вентилях:

а - в функции от плотности обратного тока при разных значениях обратного напряжения; б - в функции от температуры охлаждающей среды при разных значениях обратного напряжения и тока

величинами коэффициент rj связан следующей эмпирически найденной зависимостью 169]:

ч = а(Д6§]/ (7.22)

где с - статистический коэффициент, зависящий от рода материала, из которого изготовлен вентиль, его конструктивных особенностей, а также качества технологических операций и режима эксплуатации ртутных вентилей. . Экспериментальные исследования значений а либо rj в лабораторных условиях (когда нужны короткие интервалы наблюдений) проводятся в форсированных режимах, в частности при более высоких значениях плотности обратного тока и повышенной скорости нарастания прямого тока и обратного напряжения.

По полученным в результате таких исследований значениям частоты обратных зажиганий (г]обр.зажиг/мин) в функции от плотности обратного тока построены кривые на рис. 7.40, а при разных значениях скачка обратного напряжения Ub0. Зависимость частоты



обратных зажиганий г\ от температуры охлаждающей среды показывают кривые на рис. 7.40, б.

Экспериментальными кривыми, приведенными на рис. 7.40, б (в которых численные значения rj относятся к форсированным режимам), можно воспользоваться для пересчета реальной вероятности обратных зажиганий в эксплуатируемых вентилях в предположении, что вентили изготовлены из тех же материалов и при том же качестве технологических операций, что и исследованные макеты вентилей. В качестве коэффициента пересчета может быть принято значение, лежащее в пределах 5 -Ю* -f- 5 -105.

При малом числе обратных зажиганий (одного-двух в месяц) кратковременно возникающие большие токи, сопровождающие обратные зажигания, проходят обычно бесследно при наличии быстродействующей защиты в преобразовательной установке.

При большей частоте обратных зажиганий с течением времени разрыхляется поверхность анода, а в запаянных (герметически закрытых) вентилях, кроме того, портится вакуум и нарушается качество изоляции вследствие покрытия деталей продуктами распыления.

д) Управление моментом формирования основной дуги в междуэлектродном промежутке

В неуправляемых сетками ртутных вентилях основная дуга возникает автоматически с появлением положительного потенциала на аноде по отношению к катоду, если на поверхности ртути существует катодное пятно от вспомогательной дуги (дуги зажигания или возбуждения).

В управляемых ртутных вентилях, которые в большинстве случаев и применяются в преобразовательных установках, момент формирования дуги на основной анод регулируется с помощью управляющей сетки, расположенной перед анодом (рис. 7.41, а).

В игнитронах принципиально можно было бы и не вводить сетку управления, поскольку установления момента формирования анодной дуги можно было бы достичь, изменяя момент введения импульса тока в цепь зажигателя. Однако в связи с тем, что полупроводниковый зажигатель не обеспечивает высокой стабильности момента зажигания вспомогательной дуги, таким режимом управления не пользуются, когда требуется высокая точность в режиме регулирования (питание электроприводов), а вводят, так же как в экзитро-нах, управляющие сетки.

До наступления требующегося момента зажигания отрицательная (по отношению к катоду) сетка не пропускает через свои отверстия электроны в преданодное пространство, препятствуя тем самым развитию начального этапа формирования основной дуги.

Кроме электронов, ускоряемых полем анода, к сетке из вспомогательной дуги диффундируют и ускоряются полем сетки в некото-



ром количестве также положительные ионы, создающие ионную составляющую тока в сеточной цепи. Падение напряжения от таких токов в сеточном сопротивлении Rc приводит к снижению отрицательного потенциала на сетке. Для того чтобы такое снижение, уменьшающее запирающие свойства сетки, не было значительным, ограничивают, во-первых, величину сеточного сопротивления Rc и, во-вторых, стремятся ослабить до максимально возможной степени поток ионов, диффундирующих к сетке. Это достигается путем размещения перед сеткой деионизационной решетки, на поверхности которой электроны и ионы рекомбинируют. Такую решетку называют деионизационным фильтром.

Введение фильтра позволяет, как это видно из приведенных на рис. 7.41, характеристик зажигания, построенных по результатам


Рис. 7.41. Сеточный узел в ртутном вентиле (а) и характеристики зажигания (б)

измерения при отсутствии и наличии фильтра, значительно снизить напряжение смещения Есо, с помощью которого достигается сеточное запирание вентиля, и благодаря этому уменьшить также и положительные импульсы напряжения ес(+), с помощью которых достигается открытие вентиля (формирование основной дуги на аноде).

Необходимая степень превышения положительного напряжения Uc (+) над напряжением смещения Есо определяется начальным положительным участком на характеристиках зажигания, соответствующим малым значениям анодного напряжения.

В ртутных вентилях с анодным напряжением, превышающим несколько киловольт, кроме деионизационного фильтра, в анодно-сеточный узел вводится также вторая потенциальная сетка, выполняющая роль экранирующей. Она присоединяется к источнику управления.

Наличие сеток и деионизационного фильтра в ртутном вентиле обеспечивает одновременно значительное снижение обратного тока, поскольку сетки и фильтр ограничивают объем остаточной плазмы у анода и затрудняют проникновение зарядов в преданодную область



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 [ 151 ] 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.