(495)510-98-15
Меню
Главная »  Электроприводы с питанием 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 [ 57 ] 58 59 60 61 62 63 64

При параллельном соединении тиристоров необходимо учесть, что выпрямленный ток распределяется между тиристорами неравномерно. Ток через наиболее нагруженный тиристор

/ - cpS b *ср--Кпар>

где /cpS- среднее значение тока, протекающего через группу параллельно включенных тиристоров; пЯар - число параллельно включенных тиристоров; йпар - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между параллельно включенными тиристорами.

Значение йпар зависит от принятого способа выравнивания токов, которые были рассмотрены в § 1 3.

Тиристоры обладают небольшой перегрузочной способностью по току, поэтому для обеспечения надежной работы электропривода среднее значение тока тиристора следует определять с учетом возможных перегрузок по току при пуске двигателя.

Выбор тиристора следует осуществлять следующим образом: при известной схеме выпрямления, угле проводимости, максимальному значению тока нагрузки и форме тока определяется среднее значение тока, протекающего через тиристор (с учетом числа параллельно включенных тиристоров):

сршаЖ ппар)-

Далее находится значение тока, приведенного к классификационной схеме н паспортным условиям охлаждения с требуемым коэффициентом запаса по току кли а именно:

г' - ь ь ъ ь / 1 п K3i ох охл кпар ср

По найденному току / выбирается тиристор так, чтобы предельный ток, указанный в паспортных данных тиристора, был равен или несколько больше Гп, т. е. 1П>1 а.

При выборе тиристоров пи напряжению необходимо исходить из напряжения холостого хода (э.д.с.) преобразователя с учетом того, что напряжение питающей сети может повышаться на 10-15%.

В паспортных данных на тиристоры указывается повторяющееся напряжение представляющее собой максимально допустимое мгновенное значение напряжения, прикладываемого к тиристору. Па напряжению тиристор должен быть выбран так, чтобы

где £2ф - фазная э. д. с. вторичной обмотки преобразователя; бпосл - коэффициент, учитывающий неравномерное распределение обратного и прямого (в закрытом состоянии) напряжений при последовательном соеднненнн нескольких тиристоров; kgU - коэффициент запаса по напряжению, учитывающий возможность возникновения перенапряжений на тиристорах (обычно он составляет 1,3-1,5).

Аналогично производится выбор неуправляемых вентилей.



7.2. ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ И ТОКООГРАНИЧИВАЮЩИХ

РЕАКТОРОВ

Выбор трансформатора для питания вентильного преобразователя производится по расчетным значениям фазных токов во вторичной 1зф н первичной i]g> обмотках, вторичной э.д.с. £аф и типовой мощности STp.

Расчетное значение з. д. с. £Яф трансформатора для питания преобразователя, работающего в режиме непрерывного тока, находится по требуемому выпрямленному напряжению Ud с учетом необходимого запаса на падение в преобразователе:

где kxr - коэффициент, характеризующий соотношение ЕзШм и зависящий от схемы выпрямления (см. табл. 2.1); ke - коэффициент, учитывающий возможное снижение напряжения питающей сети {обычно принимают fec*=l,05-M,l, что предусматривает снижение напряжения сети на 5-10% номинального); - коэффициент, учитывающий неполное открывание тиристоров прн максимальном управляющем сигнале (например, при согласованном управлении), fta= l-M,15; kR - коэффициент, учитывающий падение напряжения

в преобразователе (можно принимать &д=1,05).

Расчетное действующее значение фазного тока вторичной обмоткн определяется по выпрямленному току 1а с учетом схемы вы-Прямленнн:

где ka - коэффициент, характеризующий отношение токов /зф/Zi н зависящий от схемы выпрямления (см. табл. 2.1).

Необходимый коэффициент трансформации вычисляется как

feTp = wjwz ~ 0,95и1ф/Я2ф,

где ю>1 и w2 - числа витков фаз первичной и вторичной обмоток; £Лф=£/с.ф - номинальное фазное напряжение сети.

Расчетное действующее значение фазного тока первичной обмоткн трансформатора определяется по току 1а с учетом коэффициента вТр:

где kn - коэффициент, характеризующий отношение токов hlh н завнсящнй от схемы выпрямления (см. табл. 2.1.),

Расчетное значение типовой мощности, характеризующей расход активных материалов и габариты трансформатора, определяется как

где ks - коэффициент схемы (см. табл. 2.1).

Для трансформаторов с двумя вторичными обмотками расчетная типовая мощность увеличивается на 30%.

Трансформатор выбирается по типовой мощности и условиям:

Уаф.н > 0,95£ 2ф; /2ф.н > 1 н UI$. = иСщф.



Для выбранного трансформатора известны значения ДРкэ и uR (в процентах), поэтому можно определить индуктивное н активное сопротивления обмоток трансформатора на фазу:

Ю0/1нй2тр /к/?ф.нАтР

где m - число фаз вторичной обмотки.

Питание тиристорных преобразователей, выполненных по трехфазной мостовой схеме выпрямления, может осуществляться без индивидуального трансформатора. Могут быть также случаи группового питания тиристорных преобразователей от одного трансформатора. В таких преобразователях применяются анодные реакторы, включаемые в фазы питающего напряжения. Анодные реакторы уменьшают взаимное влияние преобразователей прн коммутации вентилей, а также ограничивают вместе с индуктивностью рассеяния трансформатора аварийные токи.

Анодные реакторы выполняются воздушными, так как они не должны насыщаться прн токах короткого замыкания.

Реакторы должны выбираться на номинальный ток /р к>/2ф и иметь индуктивное сопротивление хр такое же, как у силового трансформатора с ai,= 5-M0%.

7.3. ВЫБОР СГЛАЖИВАЮЩИХ И УРАВНИТЕЛЬНЫХ РЕАКТОРОВ

Индуктивность сглаживающего реактора, включаемого последовательно с якорем двигателя, выбирается нз условия выполнения двух требований: 1) обеспечения непрерывности тока якоря двигателя в определенном диапазоне нагрузок н частот вращения двигателя и 2) ограничения амплитуды переменной составляющей тока якоря двигателя.

Непрерывность тока якоря должна обеспечиваться в диапазояе нагрузок от /щщ до /н и изменении угла регулирования а от amtn до а=90°. Для этого необходимо, чтобы амплитуда переменной составляющей выпрямленного тока была меньше Imia- Пренебрегай высшими гармоническими составляющими тока в сравнении с основной (угловая частота которой т©с ти=т-314, где т-число фаз выпрямления), получаем:

</mtn, (7.1)

где иа - действующее значение переменной составляющей выпрямленного напряжения, которое завнснт от схемы выпрнмления, угла регулирования а н находится из кривых на рис. 7.2 (для приводов с большим диапазоном регулирования частоты можно принять а= =90°); IdBeocr - необходимая суммарная индуктивность цепн выпрямленного тока (£(1необх=£я+£тр + £ур4-£ср).

Индуктивность якоря двигателя £я можно определить по формуле

Я / в /в



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 [ 57 ] 58 59 60 61 62 63 64



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.