течение 7з периода, а напряжение на нагрузке удобно рассматривать как результат взаимодействия двух последовательно включенных нулевых схем выпрямления, На рис, 2.28 проиллюстрирована работа мостовой схе-мы в ииверторном режиме с непрерывным током при угле а=150°.

Зависимость £d=f(a) при работе в режиме непрерывного тока определяется выражением (2.3) и представляется кривой 4 на рнс. 2.9.

2.5. КОММУТАЦИЯ ТОКА В ВЕНТИЛЬНОМ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕ

До сих пор, рассматривая работу преобразователей в режиме непрерывного тока, мы предполагали, что при открывании тиристора ток в нем нарастает мгновенно, и при этом ток ранее работавшего вентиля мгновенно спадает до нуля. На самом деле из-за индуктивности рассеяния обмоток трансформатора ток в тиристорах ие может изменяться мгновенно, поэтому при открывании очередного тиристора в течение определенного времени ток в нем нарастает от нуля до значения тока нагрузки, а в тиристоре, проводившем ток до этого, идет процесс уменьшения тока до нуля.

На рис. 2.29 приведена схема замещения, поясняющая процесс коммутации тока с тиристора фазы а на тиристор фазы Ь. Здесь La и Lb - индуктивности соответствующих фаз силового трансформатора, питающего преобразователь. Во время перехода тока с вентиля на вентиль к нагрузке (т.е. между точками К и О) приложено напряжение, равное полусумме э.д. с. еа0 и £ьо-Hd- (fiao+ebo)/2.

Разность э.д.с. еьо и еаа приложена к индуктивиос-тям Lb и La и обеспечивает нарастание тока в фазе а и спадание тока в фазе Ь. При этом возникает э. д. с. самоиндукции

Длительность интервала коммутации, выраженную в электрических градусах, называют углом коммутации (перекрытия) у. Значение угла коммутации зависит от тока нагрузки и угла регулирования а и обычно составляет 0-20°.

Рис 2.28. Рис. 2 30.

На рис. 2.30 показан процесс коммутации тока с тиристора фазы а на тиристор фазы Ь в трехфазной нулевой схеме выпрямления. Процесс коммутации отражается на форме кривой выпрямленного напряжения ud. Среднее выпрямленное напряжение при учете коммутации становится меньше средней выпрямленной э.д.с. на

значение, прямо пропорциональное заштрихованной площади на рис. 2.30.

Падение напряжения в преобразователе, вызванное процессом коммутации, учитывают как падение в фщ<. тивном внутреннем сопротивлении Rv, которое рассчитывается по формуле

Р - т Y V 2п тр-*

где т - число коммутаций вентилей за период; *Трф - реактивное сопротивление трансформатора, приведенное ко вторичной обмотке, *tp4.=#2+*i/£tp; х\ и jc2 - реактивные сопротивления первичной и вторичной обмоток; kTV = U[IU2 - коэффициент трансформации трансформатора.

Если учесть еще падение напряжения в активном сопротивлении обмоток трансформатора, то внутреннее сопротивление преобразователя Rn можно рассчитать как

Ra = T тр.ф

где Ятр.ф - активное сопротивление трансформатора, приведенное к его вторичной обмотке, /?Тр.ф=*?2-Н?1/Атр; Ri и R2 - активные сопротивления первичной и вторичной обмоток.

Таким образом, выходное напряжение преобразователя (среднее значение) в режиме непрерывного тока может быть определено как

Un = Ed0cosa-IdRn. (2.6)

Следует различать падение напряжения в активном сопротивлении трансформатора, которое сопровождается потерями мощности, и падение напряжения от процессов коммутации, не связанное с потерями мощности.

2.6. ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ СИЛОВЫХ СХЕМ

Область применения тех или иных схем выпрямления в значительной степени определяется мощностью па-грузки. Обычно однофазные схемы выпрямления применяются при мощности до нескольких киловатт. Трехфазная нулевая схема выпрямления, как правило, используется в диапазоне мощностей от единиц до нескольких десятков киловатт. В установках мощностью от десятков киловатт и выше применяется трехфазная мостовая схе-