(495)510-98-15
Меню
Главная »  Классификация электронных систем 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 [ 75 ] 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184

** Коэффициент трансформации пб = , определяющий коэффициент передачи напряжения у0шС звеном обратной связи, имеет оптимум, соответствующий наиболее быстрому формированию прямого блокинг-процесса (фронта импульса) тогда, когда он удовле-

Прямой блокинг-процесс продолжается до тех пор, пока триод не входит в режим насыщения. Момент вхождения в насыщение соответствует окончанию фронта импульса и первому максимуму коллекторного тока (см. рис. 3.5, б).

Длительность фронта может быть найдена из следующего вы-

где соа - граничная круговая частота триода в схеме с ОБ.

В последующий этап формирования, соответствующий вершине импульса tB, коллекторный ток может пройти через минимум (рис. 3.13, б) либо непрерывно повышаться или снижаться. Все это .зависит от соотношения скорости убывания базового тока и нарастания тока намагничивания (рис. 3.13, в), проходящего через первичную обмотку трансформатора и коллекторную цепь триода. Изменение обеих величин зависит от изменения во времени напряжения на первичной обмотке трансформатора.

Так как на протяжении вершины импульса триод находится , режиме насыщения (в связи с наличием избыточного заряда в базе), то падение напряжения Д£/кэ в триоде мало (рис. 3.13, г) и остается величиной неизменной. В результате напряжение на первичной обмотке трансформатора 11г = Ек - Ас7кэ также сохраняется неизменным.

Ток намагничивания iv (одна из трех составляющих коллекторного тока) нарастает в этом случае (до перехода к режиму насыщения) линейно (пунктирная прямая на рис. 3.13, в). Вторая составляющая тока, трансформируемая в обмотку обратной связи i0.c, убывает по закону, близкому к экспоненте, в связи с зарядом конденсатора. Наконец третья нагрузочная составляющая iH, входящая в коллекторный ток, остается в этом режиме величиной постоянной.

Применительно к наиболее часто встречающимся параметрам элементов схем блокинг-генераторов убыль составляющей i0.c в начале этапа формирования вершины импульса не компенсируется нарастающим током намагничивания. Поэтому ток iK вначале убывает. Положение изменяется во второй половине этого этапа. Когда Фок намагничивания превалирует над i .c- Этим объясняется появление минимума в кривой коллекторного тока на рис. 3.13, б.

творяет равенству


(3.50)

ражения [60]:

л 4 6JJ>i°i

, (3.51)



Правая граница вершины импульса определяется выходом триода из режима насыщения в связи с уменьшением количества зарядов, входящих в базу через ее внешний вывод, и увеличением числа зарядов, уносимых из базы возрастающим коллекторным током.

Продолжительность вершины импульса зависит от соотношения постоянной времени в цепи базы тб = гбС и времени жизни носителей в базе тр.

В том случае, когда г^С > тр, продолжительность вершины импульса [60]

°=ттЫг- (3-52)

1+с--щ

где

Если же RC < тр, то

1 1е .

tB = . 116 тС/? (3.52 а)

Тр LC

По окончании вершины импульса возникает обратный блокинг-процесс, выражающийся в лавинообразном снижении коллекторного тока до нуля (см. рис.3.13, б). Базовый ток в период обратного блокинг-процесса переходит от отрицательных значений к положительным (см. рис. 3.13, в). Это способствует сокращению продолжительности спада коллекторного тока до нуля. Абсолютная продолжительность спада импульса мало отличается от длительности фронта импульса.

В связи с тем, что накопившаяся в магнитном поле трансформатора энергия не успевает к моменту окончания импульса израсходоваться, магнитный поток в сердечнике трансформатора, быстро убывающий после закрытия триода, наводит в связанных с ним обмотках значительные напряжения (выбросы).

Разные скорости убывания выбросов в коллекторной и базовой цепях в течение паузы между импульсами объясняются разными постоянными времени в этих цепях.

Величина выброса может быть ограничена, если коллектор триода присоединить к отрицательному полюсу источника питания через диод Д и омическое сопротивление R (рис. 3.14).

Триод в схеме блокинг-генератора, работающего в автоколебательном режиме (см. рис. 3.13, а), открывается тогда, когда напряжение на базе его спадает до нуля (см. рис. 3.13, <Э). Это определяет продолжительность паузы и максимально достижимую частоту автоколебаний.

Длительность паузы может быть найдена из равенства

;n = tf6cin(i+6), (3.53)



где Ucm - максимальное значение напряжения на конденсаторе в момент закрытия триода; /к0 - тепловой ток, проходящий через цепь базы и коллектора при закрытом триоде. Если блокинг-генератор должен работать в ждущем режиме, в цепь базы триода вводится звено положительного смещения (см. рис. 3.14).

В этом случае блокинг-генератор открывается отрицательным пусковым импульсом, вводимым через конденсатор запуска С3.

- зап-

Очередной пусковой импульс f

может быть введен в базу три- I . Al

ода не раньше, чем будет заперт -L wi I [ I £щГ]/?м

транзистор напряжением поло сэ-З 1 Ut-J

жительного смещения Сад -у /?ш

Нг-1-

в) Полупроводниковый Lr

блокинг-генератор Т

с трансформаторным

формированием Рис. 3.14. Схема блокинг-генератора

со звеном ЯД, ограничивающим вели-Длительность импульсов у чину выбросов напряжения

блокинг-генератора может быть

значительно повышена (от десятых долей миллисекунд до десятков миллисекунд), и ток на выходе увеличен (от десятков миллиампер до одного ампера), если в качестве основного элемента, формирующего длительность импульсов и пауз, воспользоваться насыщающимся трансформатором, действующим в коллекторной цепи триода (рис. 3.15, а).

Сердечник трансформатора выбирается с петлей намагничивания, близкой к прямоугольной (рис. 3.15, б).

На оси абсцисс рис. 3.15, б отложена напряженность магнитного поля Н, пропорциональная удельным ампервиткам (н. с.) или току намагничивания i, а на оси ординат - магнитная индукция В, которой пропорционален магнитный поток Ф = BS, проходящий через сердечник трансформатора (здесь S - сечение сердечника трансформатора).

При перемещении рабочей точки М (t) по почти горизонтальным участкам петли гистерезиса ток намагничивания быстро нарастает по величине (если нет других инерционных элементов в цепи). При перемещении рабочей точки по почти вертикальным участкам петли гистерезиса намагничивающий ток мало изменяется по величине, а соответствующая ему скорость нарастания магнитного потока лимитируется той долей напряжения, которая индуктируется магнитным потоком ( трансформируемое напряжение). Оно меньше полного напряжения, приложенного к намагничивающей обмотке на величину омического падения в обмотке и других элементах, содержащихся в цепи этой обмотки



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 [ 75 ] 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.