(495)510-98-15
Меню
Главная »  Классификация электронных систем 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 [ 172 ] 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184

Так как к концу первого этапа коммутации ток в вентиле, вступившем в работу, достигает значения Id, то на основании формулы (7.120) получаем

1а = [cos (Р - Т) - cos pi. (7.120)

Равенство (7.120) устанавливает связь между инвертируемым током 1а, вторичным напряжением Я2, углом опережения Р и углом коммутации у, когда Xd = со. Величину угла дает выражение (7.73).

Критерием к выбору угла Р является, как уже указывалось, необходимость превышения этим углом угла коммутации у на величину угла S, не меньшего, чем это требуется для полного восстановления запертого состояния вентиля. Если минимальное время, требующееся для восстановления запертого состояния, обозначить через t6, то угол S должен всегда удовлетворять условию

osseofe. (7.121)

Угол опережения Р в свою очередь должен удовлетворять равенству

P = Y-f6 5sY-f-firfe. (7.122)

Входное напряжение инвертора Vл может быть найдено по сумме Еао и &их, получаемых из (7.81) и (7.82), при замене угла запаздывания а углом опережения р. При т - 2 получаем

Ua = g V-co6(P-v) + ccsp j =£л+д (lm)

В уравнении (7.123) угол у является функцией нагрузочного тока. Если на основании (7.122) заменить в (7.120) и (7.123) разность углов Р - у на 6 5г Шв (время t6 нормируется для каждого типа вентиля), то приходим к равенствам, из которых могут быть найдены максимально допустимый нагрузочный ток /dmax и соответствующее ему максимально допустимое входное напряжение:

/dmax = 1%-(cos6~cosp), (7.124)

иашв=Щ*.(тЬ + т*). (7.125)

В параметрической форме при р как текущем параметре равенства (7.120) и (7.123) определяют входную характеристику инвертора, ведомого сетью. При Ха = со такая характеристика представляет собой прямую линию (рис. 7.78, а), угол подъема которой определяется коммутационным падением напряжения

Д£/ж = £* . (7Л26)



Увеличение входного напряжения в инверторе с ростом тока объясняется тем, что ДсУл добавляется к напряжению холостого хода, а не вычитается из него, как в выпрямителе.

При конечном значении катодной индуктивности начальные участки внешних характеристик имеют крутой подъем (рис. 7.78, б), что объясняется малой продолжительностью анодного тока (К < л) и прерывистым в силу этого характером кривой входного тока [72].

Из (7.124) или (7.125) может быть найдено Е2 при выбранных углах Р и 6, если задано 1а или Ud. По найденному значению Е2 и известному значению напряжения в приемной сети Ux может быть найден коэффициент трансформации преобразовательного трансформатора. По току /а и известной его длительности могут быть

<r*r-

Id la

Рис. 7.78. Внешние характеристики инвертора: а - при Xd =со; б - при конечном значении Xd

определены среднее и действующее значения тока во вторичных и первичных обмотках трансформатора, а также их расчетная мощность.

Найдем еще значения множителей, определяющих коэффициент мощности в рассматриваемой схеме. Коэффициент сдвига иллюстрируют кривые, приведенные на рис. 7.79, а. Кроме кривой первичного тока il7 построенной по разности анодных токов, на этом рисунке приведены также: а) синусоида вторичного напряжения е2, с которой совпадает по фазе э. д. с. первичной обмотки еи и б) синусоида сетевого напряжения ии находящаяся в противофазе с э. д. с. первичной обмотки ег. Из кривой первичного тока ix выделена ее основная гармоническая Она сдвинута в сторону опережения

на угол, приблизительно равный р -, по отношению к кривой е2

и на угол п - - j в сторону отставания по отношению к напряжению сети их.

Соответственно фазовым сдвигам линейных напряжений и токов на рис. 7.79, а построена векторная диаграмма для тех же величин на рис. 7.79, б. Важно отметить, что реактивная составляющая



основной гармонической в кривой первичного тока отстает от сетевого напряжения, как и в управляемых выпрямителях. Это значит, что инверторы потребляют из сети такой же по знаку реактивный ток (отстающий), как и выпрямители.

По абсолютному значению угол ф в инверторе равен

Ф = Р- у (7Л27)

С увеличением угла опережения коэффициент сдвига инвертора снижается.

Кроме заметной реактивной мощности, потребляемой инвертором, источники' мощности в приемной сети должны генерировать


Рис. 7.79. Линейные (а) и векторные диаграммы напряжения и тока, иллюстрирующие фазовые сдвиги между ними (б)

также высшие гармонические тока в связи с несинусоидальностью сетевого тока. При прямоугольной форме кривой первичного тока (имеющей место при неучете этапов коммутации) гармонические в рассматриваемой схеме определяются следующим рядом:

I, = i. 1Л {L cos Ш + у cos 5ш/ + ...). (7.128)

Коэффициент искажения при таком спектре гармонических

v = 1 -= 0,935.

Сильное искажение формы кривой сетевого тока и требующаяся большая мощность катодного реактора являются неблагоприятными показателями при применении однофазного ведомого сетью двухполупериодного инвертора. Поэтому там, где это достижимо, стремятся применять инверторы трехфазного тока.



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 [ 172 ] 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.