(495)510-98-15
Меню
Главная »  Классификация электронных систем 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 [ 155 ] 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184

Разрез высоковольтного ртутного вентиля типа ВР-9/3, выдерживающего пробивные напряжения до 130 кв и максимальный ток 900 а (среднее значение тока 300 а), приведен на рис. 7.47, а [71]. Внешний вид его дан на рис. 7.47, б.

В нижней катодной части 1 вентиля, где давление паров относительно выше, чем в анодной области, расположены вспомогательные аноды зажигания 2 и возбуждения 3. Это обеспечивает более высокую устойчивость горения вспомогательных дуг.

Вход в анодный узел защищен от ртутных струй и ртутных капель металлическими зонтами 6. В связи с сильной тепловой экранировкой боковых поверхностей анода 4 тепло отводится от него испарением ртути, заполняющей внутреннюю полость анода. Поднимаясь в верхнюю часть анода, пары конденсируются на поверхности трубчатого радиатора 5. Температура анода не превосходит при этом 180-200° С, так как испарение ртути происходит в вакууме,созданном во внутренней полости анода. После конденсации ртуть вновь стекает в пустотелый анод.

Давление паров в рабочей области вентиля поддерживается температурой охлаждающей среды. В качестве такой среды используется масло, обладающее необходимыми электроизоляционными свойствами.

Вакуум в вентиле поддерживается эпизодической откачкой накопляющихся газов вакуумными насосами: ротационными и диффузионными, расположенными возле вентиля (рис. 7.47, б).

Несмотря на наличие четырех промежуточных вставок 7, двух сеток 8 я фильтра 9, полное падение напряжения в дуге вентиля при максимальном токе (900 а) не превосходит 60-70 е. Перегрузочная способность по току рассматриваемого вентиля достаточно велика. В режиме кратковременных перегрузок амплитуда тока в нем может достигать 5-12 ка без значительных перенапряжений в местах сужения дуги и без разрывов дуги.

§ 7.5. МОЩНЫЕ ВЫПРЯМИТЕЛИ ОДНОФАЗНОГО ТОКА

После ознакомления с основными свойствами двух типов приборов, применяемых в мощных системах преобразования тока: 1) неуправляемых вентилей (полупроводниковых диодов и ртутных вентилей, не снабженных сеткой управления) и 2) управляемых вентилей (тиристоров и ртутных вентилей с сетками), мы перейдем к рассмотрению преобразовательных схем и анализу режима их работы. Простейшим видом преобразования является выпрямление тока.

Отличие режима работы мощных выпрямителей от маломощных, рассмотренных в § 1.5-1.7, связано главным образом с влиянием параметров трансформаторов на ход изменения токов в преобразователях и, в частности, в выпрямителях тока.

Так, при анализе режима работы маломощных выпрямителей учитывались только омические сопротивления обмоток трансфор-



матора и в рассмотрение не вводились индуктивности обмоток, создаваемые потоками магнитного рассеяния. Это было вполне допустимо, так как в маломощных трансформаторах влияние таких индуктивностей относительно невелико.

В мощных же трансформаторах индуктивности рассеяния оказывают значительное влияние на режим работы преобразователей, в то время как влияние омических сопротивлений в таких трансформаторах в связи с их малыми абсолютными значениями настолько невелико, что этим влиянием обычно пренебрегают. Пренебрегают также в мощных преобразователях незначительным по величине внутренним падением напряжения в вентилях Д£/а.

Напряжения, наводимые в обмотках трансформаторов основными магнитными потоками, учитываются, так же как и в маломощных выпрямителях, по их фазовым э. д. с.

Хотя режим работы неуправляемых вентилей мог бы быть рассмотрен как частный случай управляемых выпрямителей для случая, когда угол управления а - О, но в целях предварительного выяснения тех особенностей, которые вносит индуктивность, создаваемая потоками магнитного рассеяния в работу мощных выпрямителей, будем рассматривать вначале раздельно работу неуправляемых и управляемых выпрямителей.

а] Выпрямители с неуправляемыми вентилями

Принципиальная схема однофазного (по отношению к первичной обмотке трансформатора) выпрямителя и двухфазного (двухполупе-риодного) по отношению к его вторичным обмоткам приведена на рис. 7.48, а. В этой схеме, выполненной с нулевым выводом (см. § 1.5, а), свободные концы вторичных обмоток присоединены к анодам вентилей, а связанные между собой катоды образуют положительный полюс выпрямителя. Отрицательным полюсом его является общая (нулевая) точка связи вторичных обмоток.

Реакторы Ха, введенные в анодные цепи, представляют собой сумму индуктивных сопротивлений, создаваемых потоками магнитного рассеяния вторичной обмотки Х2 = coL2 и приведенной к виткам w2 этой обмотки индуктивности рассеяния первичной обмотки Хг:

Xa = X2 + X1g. (7.23)

Отношение

* - Ei = Ктр (7.24)

определяет собой коэффициент трансформации /Стр.

В нагрузочную цепь выпрямителя, кроме активного сопротивления Rd (/? ), введено еще индуктивное сопротивление Xd (катодный реактор), нередко выполняющее роль фильтра.



Численное значение Хй может быть найдено из опыта короткого замыкания трансформатора, при котором пониженное напряжение Е2к подведено к зажимам одной из вторичных обмоток при замкнутой накоротко первичной обмотке.

Когда величина индуктивного сопротивления катодного реактора Xd, введенного в цепь выпрямленного тока, удовлетворяет неравенству Xd 5Rd, то без большой погрешности можно считать, что Ха= со, т. е. что кривая тока 1й является идеально сглаженной.

Наличие анодных реакторов Ха приводит к тому, что переход анодного тока от одного вентиля к другому - процесс, называемый


Рис. 7.48. Выпрямитель однофазного тока с неуправляемыми вентилями:

а - схема; б - диаграммы коммутирующего напряжения и вентильного тока; в - контур коммутации; г - диаграммы фазовых и выпрямленного напряжения

коммутацией тока, происходит не мгновенно, как при чисто активных сопротивлениях в анодных цепях, а в течение некоторого времени, называемого этапом коммутации тока. На этапе коммутации, обозначенного на рис. 7.48, б через у, ток в заканчивающем свою работу вентиле спадает до нуля, а ток во вступающем в работу вентиле повышается от нуля до нормального значения

Время между двумя очередными коммутациями называют вне-коммутационным периодом, или этапом одиночной работы вентиля (анода).

Длительность анодного тока К складывается, таким образом, из трех этапов:

1) этап начальной коммутации тока с длительностью у;

2) этап одиночной работы вентиля (анода) с длительностью Я-2у;



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 [ 155 ] 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.