(495)510-98-15
Меню
Главная »  Промышленная электроника 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 [ 98 ] 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166


Рис. 5.5. Схема однофазного выпрямителя с нулевым выводом при активно-индуктивной нагрузке (а) и его временные диаграммы (б - з)

ричных обмоток трансформатсГ* имеет тот же вид, что и при ч' активной нагрузке. Отличие' ключается в том, что вследст, влияния индуктивности ток в ц§ нагрузки id получается сгла>к§ ным (рис. 5.5, д). Под действ индуктивности ток ld не спадам нуля при нулевых значениях пряжения ud. Поскольку ток в, пи с индуктивностью отстает-, фазе от напряжения, максиму тока id следуют с некоторой . держкой во времени относитель* максимумов напряжения ud.

Форма кривых тока и Hang жения в нагрузке RB одинако Поэтому кривая udn на рис. 5.5, имеет тот же вид, что и кривая*1 на рис. 5.5, д. Если активное с противление обмотки дросселя npj нять равным нулю, то среднее з чение напряжения на нагрузке I будет равно среднему значен напряжения Ud на выходе вып' мителя (рис. 5.5, г). Соглас: выражению (5.1), Vda= Ud-: - 0,9U2. При увеличении инду тивности L ее сглаживающее .де* ствие повышается и пульсации кривой udH уменьшаются. В пр положении L -voo переменная о ставляющая ий будет полност приложена к дросселю L, а на : грузке будет действовать тол' постоянная составляющая Ud.

Изменение формы кривой id. сравнению со случаем чисто акт, ной нагрузки приводит к изме нию вида кривых токов выпря

ТеЛЯ ial = г2 1. г'а2 = 2-2 и г'ь

Поскольку переключение д дов осуществляется при изменен; полярности напряжений и и в моменты времени 0, я, 2л, 3. т. д., ток г'а1 (рис. 5.5, е) будет ределяться током id на интер4 лах 0 - it, 2ix - Ззх проводимо диода Д1( а ток г'а2 (рис. 5.5, xo)i



г

ком id на интервале it - 2я проводимости диода Д2. Форма кривых к0в ial, iai близка к прямоугольной. Их амплитуда равна Idw rJ UJRhi а среднее значение /а = /d/2. Отличие от прямоугольной 0рмы становится менее заметным с увеличением L.

Аналогично анодным токам (токам вторичных обмоток трансформатора) претерпевает изменение и первичный ток п. Его кривая приближается к двуполярной кривой прямоугольной формы с амплитудой IJn (рис. 5.5, б).

Приняв при активно-индуктивной нагрузке кривые токов г2, ix прямоугольной формы, запишем выражения для их действующих значений:


а

(5.16)

Изменятся по сравнению с режимом чисто активной нагрузки и соотношения для мощностей Slt S2 и ST:

S1 = i/1/1=l,HP(/, (5.18)

St-2UtIt=l,57Pd, (5.19)

ST = (Sx + S2)/2 = 1,347V (5.20)

Кривая обратного напряжения на диоде (рис. 5.5, з)при активно-индуктивной нагрузке, как и при чисто активной нагрузке, определяется суммарным напряжением двух вторичных обмоток силового трансформатора, в связи с чем здесь также

max == 2\/~2U2-

Рассмотрим более подробно сглаживающее действие фильтров с индуктивным входом (см. рис. 5.3, а, в, г). С г л а ж и-вающая способность фильтров характеризуется коэффициентом сглаживания s, который определяется отношением коэффициента пульсации на входе фильтра авх к коэффициенту пульсации на его выходе <7ВЫХ:

s == <7вх/<7выХ (5-21)

Расчет коэффициента сглаживания по первой (основной) гармонике производят по формуле

g 9ibx dim . Udmm ф 22)

Чх вых Ud Udn

Г^е rfimi Udslm - амплитудные значения напряжений первых гармонических пульсаций соответственно на входе и выходе фильтра; УUda - постоянные составляющие напряжения на входе и выходе фильтра.



Приняв, что падение напряжения по постоянной составляют фильтре отсутствует (UdH - Ud), выражение (5.22) можно запис в виде

sl = & dlmlU й

Рассчитаем коэффициент сглаживания простейшего индуктивно фильтра, показанного на рис. 5.5, а. Напряжения Udlm и UdHlm 0ця делим как падения напряжения от протекания первой (основн гармоники тока пульсации 1ПЧ)-

dalm

(1)#н

dlm ~ Ai (1)

Подстановка (5.24), (5.25) в (5.23) дает

Обычно (on(i)L H. Тогда

°п(1)

2ят/с£

(5.2


а

Рис. 5.6. Схема Г-образного /.С-фильтра (а), временные диаграммы, иллюстрирующие принцип сглаживания выходного напряжения выпрямителей (б - г)

На основании выражения (5.27) за ключа ем, что сглаживающая способное^ фильтра повышается с увеличением чис. фаз выпрямления, а также с увеличени индуктивности L и уменьшением conpg тивления нагрузки RH. Сопротивлев Ru уменьшается с увеличением мощн ти нагрузки. В связи с этим исполвз вание простейшего индуктивного фил ра эффективно в выпрямителях среди и большой мощности, где он и наш преимущественное применение.

В маломощных выпрямителях хщ менение простейшего индуктивно фильтра менее эффективно, посколь1 сопротивление R здесь относитель велико. Для получения необходима коэффициента сглаживания пришл^ бы с целью выполнения у слов (on(i)L>H значительно завышать дуктивность сглаживающего дроссе

Поэтому в выпрямителях неболыд мощности задачу решают не увели; нием L, а уменьшением сопротивле , цепи нагрузки переменному току пут| включения параллельно нагрузке КО денсатора фильтра, т. е. и с п о щ



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 [ 98 ] 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.