(495)510-98-15
Меню
Главная »  Промышленная электроника 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 [ 57 ] 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166

В схеме генератора рис. 2.61 параметрами колебательного Кон™ являются емкость конденсатора С и индуктивность L первичной Жта KiiWi трансформатора. Сигнал обратной связи снимается с вторичной обмотки ш2, индуктивно связанной с обмоткой wu и через пазле лительныи конденсатор Ср1 подается на вход транзистора HeSTo димая фазировка напряжения обратной связи достигается со ветст вующим подключением выводов вторичной обмотки. Поскольку 1 пряжение обратной связи меньше выходного напряжения, oYhodLhI чисел витков первичной и вторичной обмоток wJw,> 1 И0Шение Если принять индуктивную связь обмоток ш, и т2 идеальной то для обеспечения условия баланса амплитуд еоб^д^Гчтобы

> у L/L6 = wjw2,

(2.161)

где р коэффициент передачи тока транзистора в точке покоя.

Частота генерируемых колебаний близка к резонансной частоте колебательного контура:

2я yLC

(2.162)

Сигнал обратной связи может быть снят непосредственно с колебательного контура. Это достигается благодаря секционированию индуктивной или емкостной ветви колебательного контура. В схемах таких генераторов колебательный контур имеет три точки соединения с усилителем, в связи с чем их называют трехточечными.

В схеме генератора рис. 2.62 ( индуктивная трехточка ) секционированной выполнена индуктивная ветвь контура. Сигнал обратной связи определяется напряжением на секции wt. Требуемая фаза этого сигнала определяется тем, что напряжения на секциях w2 и wx относительно их общей точки, подключенной к шине - £к, находятся в противофазе. На вход транзистора сигнал с секции ш{ пода-


Рис. 2.62. Схема генератора с трехточечной индуктивной обратной связью

0-Ь


Рис. 2.63. Схема гене ратора с трехточечной емкостной обратной



ется через разделительный конденсатор Ср1 (Ср1 С), исто }, питания (представляющий по переменному току сопротивление, б-кое к нулю) и конденсатор Сэ. При L = LK соотношение (2.161) ствительно и для данной схемы.

Расчет частоты может быть произведен по формуле (2.162), положить в ней L = LK + L6.

В схеме генератора рис. 2.63 ( емкостная трехточка ) колебат ный контур, состоящий из индуктивной катушки L и последователе включенных конденсаторов С, С , включен параллельно выход цепи усилительного звена. Напряжение обратной связи снимаете! конденсатора С относительно земли и подается на вход транзист через конденсаторы Ср1 и Сэ, минуя цепь источника питания. Нап жения на конденсаторах С и С относительно их общей точки н дятся в противофазе, в связи с чем создаваемая в схеме обратная св является положительной.

Самовозбуждение генератора обеспечивается при следующих сер ношениях параметров в схеме:

гвхОБ

RK II Rs

(2.1

где т вхоб - входное сопротивление используемого транзистора О' RH - сопротивление внешней нагрузки.

Для расчета частоты действительно выражение (2.162), где С = С'С /{С + С ).

В /Х-генераторах генерируемая частота, строго говоря, завис не только от параметров колебательного конутра, но и от параметр транзисторов усилительного звена. Это следует, например, из бол точного выражения для частоты колебаний генератора (рис. 2.63

LC rBx03 С'С гвхОэ(гк

(2.1

где Гвхоэ - входное сопротивление транзистора ОЭ; гк(э) - парамет; схемы замещения транзистора; г - суммарное сопротивление поте в элементах L и С колебательного контура.

Ввиду зависимости величин L, С колебательного контура и пара метров транзистора от температуры наблюдается зависимость от те пературыи частоты/. В условиях постоянства температуры нестабил ность частоты вызвана изменением дифференциальных параметро транзистора в зависимости от изменения положения точки поко53 усилительного каскада, что, в частности, обусловливает необход мость его стабилизации.

Нестабильность частоты генераторов оценивают коэффициентом относительной нестабильности

100,

(2.165)

где А/ - абсолютное отклонение частоты от номинального значения /



g этих случаях оговариваются условия, при которых производят-

измерения, в частности диапазоны изменения температуры и на-сЯяЖеНия питания. Коэффициент относительной нестабильности час-ПР ы транзисторных LC-генераторов (при использовании темпера-Т°оной стабилизации с помощью резистора R3, но без принятия специальных добавочных мер стабилизации) составляет единицы про-

ЙеНфакторами, повышающими стабильность частоты, являются увеличение температурной стабилизации выбранного режима покоя усилительных каскадов, а также применение средств, компенсирующих температурные изменения частоты. Одним из методов компенсации можно считать введение в колебательный контур конденсаторов с зависимой от температуры емкостью (например, тикондовых).

Наибольшая стабильность частоты с коэффициентом 8f - 103~~ и Ю 6% достигается при использовании в генераторах кварцевого резонатора. Высокая стабильность частоты обусловливается тем, что кварцевый резонатор, являясь эквивалентом последовательного колебательного контура, обладает высокой добротностью (QK = = 104-f- 10е).

Генераторы LC-типа реализуются в виде гибридных интегральных микросхем, в которых реактивные элементы L, С применяют в качестве навесных.

Построение генераторов на частоты ниже нескольких десятков килогерц становится нерациональным ввиду возрастания габаритов и массы элементов колебательного LC-контура. Для диапазона низких частот применяют RС-генераторы. Они основаны на использовании частотно-зависимых цепей, составляемых из резисторов и конденсаторов, и аналогично LС-генераторам выполняются по структурной схеме рис. 2.60.

В усилителях, предназначенных для построения генераторов, выходной сигнал, как известно, может находиться в противофазе с входным сигналом (фу = 180°) или же совпадать с ним по фазе (фу = 0). В первом случае частотно-зависимая ?С-цепь обратной связи на частоте генерации должна осуществлять поворот фазы передаваемого сигнала на 180 (фи = 180°), во втором случае фазовый сдвиг передаваемого сигнала должен отсутствовать (фи=0). Решение обеих задач характеризуется большими схемными возможностями /?С-цепей.

Схема цепи, осуществляющей изменение фазы передаваемого сигнала на 180®, приведена на рис. 2.64, а. Выбор для рассмотрения этой схемы обусловлен наименьшими значениями в ней емкостей конденсаторов, требуемых для построения низкочастотных генераторов.

В схеме рис. 2.64, а (схема лестничного типа -параллель ) используется зависимость от частоты коэффициента передачи и фазы предаваемого сигнала элементарного Г-образного RC-звена. Поскольку максимальный фазовый сдвиг, вносимый одним звеном на частоте, близкой к нулю, составляет 90°, для получения требуемого Фазового сдвига в 180° цепь должна содержать не менее трех последо-вательно включенных звеньев. Обычно применяют трехзвенные ли (реже) четырехзвенные цепи.



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 [ 57 ] 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.