(495)510-98-15
Меню
Главная »  Промышленная электроника 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 [ 121 ] 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166

иристоров и протекание через них ока при преимущественно отрицательной полярности фазных напряжений. Поэтому и здесь напряжение (рис. 6.28, в), составляемое из Участков линейных напряжений от-яицательной полярности и опреде-, ляющее противо-э. д. с. инвертора у ) имеет полярность, обратную режиму выпрямления (рис. 6.28, а). Принцип построения кривой напряжения иа тот же, что и для схемы выпрямителя.

Кривые токов тиристоров на рис. 6.28, г показаны с учетом комму-: тационных процессов в предположении идеального сглаживания тока id (рис. 6.28, в), т. е. при Ld -уоо. Процесс коммутации протекает так же, как и в управляемом выпрямителе. При отпирании очередного тиристора (например, тиристора 3) линейное напряжение, на которое подключены тиристор, вступающий в работу, и тиристор, заканчивающий работу (в данном случае тиристор /), имеет полярность, необходимую для запирания тиристора, заканчивающего работу, и отпирания тиристора, вступающего в работу. Процесс коммутации продолжается в течение интервала у и характеризуется наличием в короткозамкнутом контуре тока iK (рис. 6.28, о, б). На интервале коммутации кривая потенциала шины постоянного тока (cpd( ) или cpd(+)) определяется полусуммой фазных напряжений участвующих в коммутации фаз. По окончании коммутации к закончившему работу тиристору в Те чение интервала 6 прикладывается обратное напряжение, необходимое 7 я его запирания. С учетом процес-а коммутации длительность проводящего состояния тиристора ф, как в выпрямителе, увеличивается на Угод У, г. е.

ф = 2тс/3 + т.


, life


Рис. 6.28. Схема трехфазного мостового ведомого инвертора (а) и его временные диаграммы (б -е)



Среднее значение тока, равное в однофазной схеме с нулевым а водом Idl2, здесь составляет Id/3.

Вид кривой напряжения на тиристоре показан на рис. 6.28* Она построена из кривых напряжений рис. 6.28, б, определяют потенциалы анода и катода тиристора. Максимальное напряжен на тиристоре, как и в выпрямителе, равно амплитуде линейного 4 пряжения и составляет Кб U2.

Процессы коммутации, как следует из анализа предыдущей cxenf оказывают существенное влияние на характеристики и показатЩ ведомого инвертора. Получающиеся для мостового инвертора соотЩ| шения подобны соответствующим соотношениям для однофазнЩГ ведомого инвертора или трехфазного мостового управляемого вып| мителя. Указанное обстоятельство используется при анализе pi сматриваемой схемы ведомого инвертора.

Ток коммутации iR, равный сумме свободной и принуждение составляющих, при отсчете его от момента начала коммутации ой сывается соотношением вида (6.75):

[cos (Ь - В) -cos Р|.

<6.f

С учетом сомножителя ]/~3/2 формулы (6.76)-(6.78) для трехф ного мостового инвертора принимают такой вид:

(cos (В - Т) - cos В),

й max

/6 и2

;cos 8min - cos В),

arCCOS / COS 0min--zzr-

У6 u2

(6.8*

(6.;

(6.

Среднее значение против о-э. д. с. и н в ei

тора с учетом явления коммутации определяется выражен'

(6.84) при U

3 /6

U2 = 2,34 U2, а его максимально допусти

значение - соотношением (6.85).

Способ получения уравнения входных характер стик инвертора

Ed = ud = Ud0 cos 6 +

(6>

и уравнения ограничительной характер и с т и

Ed max = Ud max - Udli COS 6щ|п - -~~

здесь тот же, что и для однофазного инвертора.

Вид характерист




п0казанный на рис. 6.27, б, остается справедливым и для трехфаз-н0Го мостового ведомого инвертора.

Определим сомножители коэффициента мощности рассматриваемой схемы. Для этого воспользуемся кривыми напряжения о и тока i2а на рис. 6.28, е. С учетом коэффициента трансформации приведенные кривые определяют напряжение и, и ток ij == д. iiA первичной обмотки трансформатора.

Ток i2a создается токами тиристоров / и 4 и является переменным. Согласно рис. 6.28, е, его первая гармоника /2а(1> имеет такой же фазовый сдвиг ф = я/3 + л/3 - В + л/3 + у/2 = л - (В - т/2), что и в однофазном инверторе, в связи с чем для коэффициента сдвига здесь также действительно выражение (6.90).

Как отмечалось в § 6.6, процессы коммутации незначительно сказываются на гармоническом составе кривой тока (,(i2). В предположении прямоугольной формы кривой тока i2a на рис. 6.28, е ее гармонический состав определится рядом (6.57), а коэффициент искажения, как и для трехфазного управляемого выпрямителя [см. равенство (6.67)], составит k = 3/л = 0,955 против 0,9 для однофазных ведомых инверторов.

§ 6.9. ТИРИСТОРНЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ДЛЯ ЭЛЕКТРОПРИВОДА ПОСТОЯННОГО ТОКА

Электропривод на основе двигателей постоянного тока используется в различных отраслях промышленности - металлургии, машиностроении, химической, угольной, деревообрабатывающей и др. Развитие электропривода направлено на создание высокопроизводительных машин с высокой степенью автоматизации.

Регулирование скорости двигателей постоянного тока занимает важное место в автоматизированном электроприводе. Применение с этой целью тиристорных преобразователей является одним из самых современных путей создания регулируемого электропривода постоянного тока.

Управление скоростью двигателей постоянного тока осуществимо тремя способами:

1) изменением напряжения на якоре при неизменном токе обмотки возбуждения;

2) изменением тока обмотки возбуждения при неизменном напряжении на якоре;

3) комбинированным изменением напряжения на якоре и тока обмотки возбуждения.

Напряжение на якоре или ток обмотки возбуждения (ОВ) измените помощью управляемых выпрямителей, из которых наибольшее Рименение получили однофазные и трехфазные мостовые выпрямители, тметим, что при управлении двигателем по цепи обмотки возбужде-й я Управляемый выпрямитель выполняется на меньшую мощность ми Аадает ЛУЧШИМИ массо-габаритными и стоимостными показателя-Дея Нако вследствие большой постоянной времени обмотки возбуж-ия электропривод обладает худшими динамическими свойствами



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 [ 121 ] 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.