(495)510-98-15
Меню
Главная »  Промышленная электроника 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 [ 120 ] 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166

V2 Ut

или

AUd, = [cos (P - T) - cos p J,

(6..

AUd, = £/

- 7) - cos [

С учетом коммутационных падений напряжения среднее знав ние напряжения инвертора *

Ud = Udocos$ + AUd. (

Подстановка выражения (6.82) в (6.83) дает

cos (Р - 7) + cos р

Соотношение (6.84) определяет противо- э. д. с. инвертора, напр ленную встречно и равную напряжению источника Ed. Равеле? Ud = Ed во всех режимах работы инвертора обусловливается т^ что угол у является функцией входного тока инвертора Id. В ча& ности, повышение Еа вызывает рост тока 1й (увеличение мощное отдаваемой источником в сеть), что увеличивает угол у и повыш напряжение Ud до значения Ed. Предел повышения Еа в инверто. ограничивается уменьшением разности В - у до минимально дой стимой величины 9Ш|П, т. е.

Ed 1

U d max - U

cos 6min + cos [

(6.9

Зависимость напряжения Ed, питающего инвертор, от тока Id я зывают входной характеристикой инвертор Уравнение характеристики находят путем определения AUdf из в' ражения (6.81) с учетом (6.76):

Id* a

и подстановкой последнего в формулу (6.83):

Уравнение входной характеристики инвертора отличается уравнения внешней характеристики управляемого выпрямителя раметром В под знаком косинуса и знаком + перед членом, учит вающим коммутационное падение напряжения. КоммутационН падение напряжения приводит к тому, что увеличение тока ld обусло



явает повышение напряжений Ей и Ud. В выпрямителях связь меж-Jv 1й и обратная.

Графически входные характеристики инвертора изображаются семейством параллельных прямых (при Ld -*-<х>) с фиксированными значениями угла 8 (рис. 6.27, б). Повышение тока Iй, как известно, сопровождается увеличением угла коммутации у. По этой причине перемещение рабочей точки инвертора вправо по каждой из характеристик вызывает уменьшение угла 9, представляемого тиристорам для восстановления запирающих свойств. При достижении некоторого значения тока /йша5 угол 9 становится равным минимально допустимому значению 9min. При дальнейшем увеличении тока ld необходимое условие для восстановления запирающих свойств тиристоров не выполняется, что приводит к срыву инвертирования. Очевидно, с уменьшением угла 3 предел повышения тока Iй наступает при меньшем его значении. Предельные значения тока ld находят из точек пересечения входных характеристик стак называемой ограничительной характеристикой инвертор а, показанной на рис. 6.27, б пунктиром.

Для определения уравнения ограничительной характеристики выразим cos 8 из соотношения (6.77):

cosp = cos8mln- Г** (6.88)

и подставим его в (6.87). После упрощения находим

/ X.

Ed ma* = Ud max = Ud0 C0S 6min--- (6.89)

Графически ограничительная характеристика изображается прямой, имеющей наклон, обратный наклону входных характеристик Инвертора. Для сравнения на рис. 6.27, б приведена также прямая с параметром 6 = 0.

Полученные соотношения используют при расчете схемы инвертора. Заданными обычно являются максимальное инвертируемое напряжение Edmaj и ток Idmax. По времени (в используемых тиристоров определяют угол 9min и cos 6min, Задавшись значением Угла В, из выражения (6.85) находят параметр Ud0 и вторичное напряжение силового трансформатора U2 = Ud0/0,9. По известному значению напряжения приемной сети U\ определяют коэффициент трансформации трансформатора п = U JUz, а из выражения (6.89) - допустимое значение приведенного к вторичной обмотке сопротивления хь- Из кривых тока ia находят действующие значения токов первичной и вторичных обмоток трансформатора, а также расчетные мощности обмоток. Ввиду сравнительно большого числа переменных окончательному выбору параметров схемы по приведенной методике мо-Ут предшествовать несколько уточняющих расчетов.

Определим коэффициент мощности ведомого нв ер тор а К. Согласно соотношению (6.61), он равен произ-Дению коэффициента искажения k на коэффициент сдвига cos ср.



Угол сдвига ср первой гармоники отдаваемого в сеть тока i ; рис. 6.26, ж) относительно напряжения ы4 близок к л - Величина cos ср для ведомого инвертора, как и его активная мощ^ по цепи первичной обмотки, получаются отрицательными. Это ь ветствует тому, что инвертор по отношению к сети является исто ком энергии. Поскольку коэффициент мощности принято считать ложительным, cos ср для ведомого инвертора рассчитывают по абсо ной величине:

coscp = cos(B-f/2).

Из формулы (6.90) следует, что для увеличения коэффициента ности необходимо осуществлять работу инвертора при наименв угле опережения В. Минимальное значение угла В находят из ре>! dmax и dmax ПРИ котором угол 9, представляемый тиристо, для восстановления запирающих свойств, равен 9ШШ, а угол ц

- Ymax-

В =9 4- т

г mm min 1 I max

И

COS ф = COS (9min 4 T/max/2). (6.

Отличие от синусоиды отдаваемого в приемную сеть тока г4 ё детельствует о том, что коэффициент k ведомого инвертора мен единицы. При прямоугольной форме кривой тока г\ (без учета мутационных процессов) гармонический состав потребляемого се,< тока определяется рядом (6.51), в связи с чем, как и для управ мого выпрямителя, здесь коэффициент k = 0,9 [см. (6.64)]. В ведо инверторах применяют те же средства для улучшения коэффицие мощности, что и в управляемых выпрямителях (см. § 6.7).

Принцип действия и характеристики однофазного ведомого инй тора, выполненного по мостовой схеме, подобны рассмотренной, бенности мостовой схемы управляемого выпрямителя против сх~ с нулевым выводом распространяются и на ведомые инверторы.*

Работа трехфазного мостового ведомого инвертора

В ведомых инверторах, как и в выпрямителях, стремятся принять (где это возможно) трехфазную мостовую схему. Ее отли, лучшее использование тиристоров по току и напряжению, а та! более высокий коэффициент мощности. Ввиду меньшей амплит. и более высокой частоты пульсации напряжения ud для сглажива тока id здесь требуется реактор Ld с существенно меньшей индук ностью, чем в однофазных схемах.

Электромагнитные процессы в трехфазном мостовом ведомом верторе (рис. 6.28, а) качественно подобны процессам в рассмотр ном однофазном инверторе. Режим инвертирования характеризу значением угла а> 90° при той же последовательности отпира тиристоров (рис. 6.28, б), что и в управляемом выпрямителе рис. 6.18, а). Связь между углами а и В та же, что и ранее [см. выра ние (6.72а)]. Указанным значениям угла а соответствует отпира



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 [ 120 ] 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.