(495)510-98-15
Меню
Главная »  Промышленная электроника 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 [ 114 ] 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166

При изменении угла а в диапазоне от 0 до 60° (рис. 6.16, а, реход напряжения иа с одного линейного напряжения на другое ществляется в пределах положительной поляркости участков ли ных напряжений. Поэтому форма кривой напряжения ud и его сре значение одинаковы как при активной, так и при активно-индук| ной нагрузках.

При а> 60° вид кривой иа зависит от характера нагру (рис. 6.16, в, г). Причина зависимости та же, что и в управляв выпрямителях однофазного тока (см. § 6.2). В случае активно-ин тивной нагрузки ток ia продолжает протекать через тиристоры и в ричные обмотки трансформатора после изменения полярности линейного напряжения (рис. 6.16, б, г), в связи с чем в кривой появляются участки линейных напряжений отрицательной под ности. При LH ->оо эти участки продолжаются до моментов оче1 ного отпирания тиристоров. Равенству площадей участков и уело Ud = 0 соответствует угол а = 90° (рис. 6.16, г). Значение этого у характеризует нижний предел регулирования напряжения Ud Ln ->оо. При активной нагрузке участки напряжения отрицатель полярности отсутствуют и в кривой ий при а > 60° появляются н вые паузы (штрихи на рис. 6.16, б, г). Напряжению Ud = 0 те будет отвечать значение угла а = 120е.

Зависимость среднего значения выпрямленного напряжения угла а (регулировочная характеристика) LH -voo может быть найдена усреднением кривой ий на интер л/3 (см. рис. 6.15, г):

и/6+0

Ud = -i- Г )/б U2 sin bdb = Ud0 cos a, (6.v

ж/3 J

т. е. она определяется тем же соотношением, что и в однофазных с мах.

Участок регулировочной характеристики при активной нагру^ (Ья == 0) на интервале 120° > а > 60° находят из выражения

Г V6 и^&тШ = иа0\1 + cos(60° + )]. (6: я/3 J

Регулировочные характеристики трехфазного мостового выпря теля, построенные по выражениям (6.40), (6.41), приведены рис- 6.17.

Кривые анодных токов тиристоров и токов обмоток трансфер тора при LB ->оо (см. рис. 6.15, д, ж) отличаются от кривых соотв. ствующих токов неуправляемого выпрямителя (см. рис. 6.13, г. наличием отстающего фазового сдвига относительно напряже (ф = а).

Кривая напряжения на тиристоре приведена на рис. 6.15, ж. А литуда обратного напряжения, как и в неуправляемом выпрямите-равна l,045Ud0. Этой величиной определяется теперь не только



р

аТНое напряжение, но и возможное значение амплитуды прямого пряжения на тиристоре при регулировании угла а.

На рис. 6.!8, а - д приведены временные диаграммы напряжений

й токов управляемо коммутационных нЫми сопротивлениями xaa, xsb, нЫе процессы обусловлены переходом тока с тиристора, заучивающего работу, на тиристор, вступающий в работу (рис- 6.18, в) той же тиристор-ной группы (анодной или катодной). Каждый такой коммутационный процесс начинается в момент подачи отпирающего импульса на очередной в порядке вступления в работу тиристор (рис. 6.18, а.) Коммутация токов продолжается в течение интервала у и протекает так же, как и в схеме неуправляемого мостового выпрямителя (см. § 6.4).

Потенциалы выводов нагрузки на этапах коммутации за счет падений напряжения на реактивных сопротивлениях уменьшаются. Как и в неуправляемом выпрямителе, на интервале у они определяются полу-

о выпрямителя с пр оцессов, вызываемых

учетом индуктив-

х&с (см. рис. 6.15, а). Коммутацион


ий0М----

30 ВО 90 1Z0 а

Рис. 6.17. Регулировочные Характеристики трехфазного мостового управляемого выпрямителя


Рис. 6.18: Временные диаграммы напряжений и токов трехфазного мостового управляемого выпрямителя с учетом явления коммутации



суммой напряжений двух фаз с коммутирующими вентилями, мутационные падения напряжения сказываются на форме крй напряжения ий и уменьшении его среднего значения Uй (рис. 6.18,-,

ли,

Расчет среднего значения коммутационных падений напряжей производят так же, как и в неуправляемой схеме. Отличие состЦ лишь в том, что напряжение ы^т (рис. 6.18, а) к моменту начала кг мутации имеет отстающий фазовый сдвиг на угол а относител^ точек естественного отпирания вентилей. С учетом сказанного col ношения (6.35)-(6.38) для рассматриваемой схемы принимают та* вид:

иг sin (а + Ь) d$

(72sin(a-b % 3 Кб

Uг [cos а - cos (а -f (6

lK = -i I cos a - cos ye + a)

cos a -cos (a 4- -f)

2* /,/

Подстановкой выражения (6.43) в (6.42) находим AUdT =

и среднее значение напряжения на нагрузке с учетом явления ком* тации:

Ud = Udo соь a

3idxa

Соотношение (6.44) является уравнением внешних хар. теристик трехфазного управляемого в прямителя. Оно является более общим, чем уравнение (6.3 поскольку последнее отвечает условию a = 0. Вид внешних хар! теристик соответствует рис- 6-10, а.

Индуктивное сопротивление ха в соотношениях (6.44), а также (6.1 (6.21), действительных для однофазных схем (соответственно с нулевым в': дом и мостовой), определяют по напряжению короткого замыкания Ua форматора при номинальном значении первичного тока /щои-

UK % Ut



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 [ 114 ] 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.