(495)510-98-15
Меню
Главная »  Промышленная электроника 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 [ 113 ] 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166

г

0г Ф,ж = (Иа + *)/2. (6.32)

Иными словами, в процессе коммутации двух вентилей потенциал о0тветствующей шины нагрузки изменяется по полусумме напряжений пзух Фаз' участвующих в коммутации. Как видно из рис. 6.14, б, е, jTo вызывает уменьшение выпрямленного напряжения ий на этапе коМмутации у, что сказывается и на среднем значении выходного напряжения:

W Ud~Udu-MJdl, (6.33)

где hVjj - среднее значение коммутационного снижения напряжения.

Мгновенное значение коммутационного снижения напряжения составляет (рис. 6.14, б, в)

и =и„- Ua + Ub = u ~Ua (6.34)

dt b 2 2

Разность в числителе выражения (6.34) есть не что иное, как линейное напряжение и2л - К3ы2. следовательно,

udi=~U2smb. (6.35)

Вгличину AUdf находим усреднением коммутационных площадок напряжения за интервал л/3 (на рис. 6.14, в они заштрихованы):

1 J £! U2sinbdb = --U2(l -cost). (6.36)

тс/З

О

Задача теперь заключается в отыскании тригонометрической функции, стоящей в скобках в правой части выражения (6.36). Ее находят из выражения для тока короткозамкнутого контура tH (см. рис. 6.14, а). Ток ib может быть определен, как и для однофазной схемы с нулевым выводом (см. § 6.3), в виде суммы свободной и принужденной составляющих. Получающиеся при этом соотношения подобны (6.15), (6-16), (6.17) для однофазного неуправляемого выпрямителя с нуле-вым выводом. С учетом того, что ток iK здесь создается под действием

линейного напряжения, равного /Зи2, ему будет соответствовать Сражение

t -YUh (J cos&). (6.37)

т°к iR определяет анодный ток вступающего в работу вентиля 3, а. т°к завершающего работу вентиля / характеризуется разностью d ~ 1k. При ia3 = :K==/d коммутация заканчивается (& = у).

Результате из выражения (6.37) имеем

1 созт = -%-. (6.38)

i2% 339



С использованием соотношений (6.33), (6.36), (6.38) находим,?

II П 31 dxa

U d - Ud0--

к

Уравнение (6.39) определяет внешнюю характерис к у трехфазного мостового неуправляемо* выпрямителя, которая, как и для однофазных выпрямитеЛ! при а = 0 (см. рис. 6.10, а), имеет вид наклонной прямой. Умень ние напряжения на нагрузке с увеличением ее тока, как отмечл-к-е в § 6.3, связано с повышением коммутационных падений напряжрнй. ввиду роста угла коммутации у.

Влияние коммутационных процессов на форму кривых анотлй токов (рис. 6.14, г) отражается также на форме кривых первичного вторичного токов трансформатора (рис. 6.14, д). Основная гармони этих токов приобретает отстающий относительно напряжения фаз вый сдвиг на угол ф у/2.

Коммутационные процессы сказываются и на виде кривой обрй ного напряжения на вентиле (рис. 6.14, е), способ построения котор) был показан ранее. Они приводят к увеличению интервала провод* мости вентиля на угол у и появлению на нем скачка обратногоншря жения, равного j/ 6L/2siny.

§ 6.5. МОСТОВОЙ УПРАВЛЯЕМЫЙ ВЫПРЯМИТЕЛЬ ТРЕХФАЗНОГО ЮМ

Трехфазная мостовая схема получила преимущественное прим нение и при построении управляемых выпрямителей трехфащог тока. Анализ схемы выпрямителя (рис. 6.15, а) вначале провод) при хаа = хаЬ = хас - 0, а затем укажем их влияние.

Особенность работы управляемого выпрямителя заключает задержке на угол а момента отпирания очередных тиристоров (Ц\ сительно точек естественного отпирания Ьг, Фг, Ь3 и т. (рис. 6.15, б). Это обусловливается задержкой на угол а моментов дачи отпирающих импульсов на тиристоры (рис. 6.15, в) от систс управления выпрямителем.

При наличии достаточно большой индуктивности в цепи нагрузи задержка вступления в работу очередных тиристоров создает задев ку на такой же угол а моментов запирания проводящих тиристор (рис. 6.15, д). При этом кривые потенциалов (pd(+), (prf( , и напряя ud приобретают вид, показанный на рис. 6.15, б, г. В кривой выпр ленного напряжения создаются вырезки , вследствие чего сроД; значение напряжения Ud уменьшается. Таким образом, при из- - нии угла а осуществляется регулирование величины Ud.

Влияние изменения угла а на кривую ud и среднее значение пряжения Ud показаны на рис. 6.16, a - г. Поскольку в трехфа мостовой схеме выпрямлению подвергается линейное напряже, кривая ud на рис. 6.16, a - г, как и на рис. 6.15, г, состоит из V4 ков линейных напряжений вторичных обмоток трансформатора



рис. 6.

Ног0 Mor0 вРемен

15. Схема трехфаз-

мостового управляе-выпрямителя (а) и его

ные диаграммы при t-н оо (б ж)

к



60°>сс>ЗОа

ись ааЬ и/Вс fie аЬа

а=ВО°

ЧсЬ ЧаЬ ,иас Чье fba


Рис. 6.16. Кривые выходного напряжения трехфазного мостового управляемого выпрямителя при La ->- оо и различных значениях угла управления о



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 [ 113 ] 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166



© 2018 ООО "Стрим-Лазер": Лазерная гравировка.
Все права нотариально заверены. Копирование запрещено.